以下内容为行业相关标准的节选，具体项目办理细节请联系我们
1.8.5.当厨房为内厨房且有日子阳台时，日子阳台与卧室之间有门或墙等建筑构件离隔时，厨房灶具建议用电器，此类用户只考虑在阳台放置热水器运用燃气。
1.8.6.厨房与卧室之间有必要运用墙和门等建筑构件离隔，建筑构件选用耐火极限不低于0.75h的不燃烧体。建筑构件的选用参看《高层民用建筑计划防火标准》gb50045-95。
1.8.7.厨房与卧室未按上述需要离隔时，燃气立管应设在外墙或与卧室分隔的阳台，入户支管只能预留在户外或阳台，不得引进室内。
1.9.工商用户燃气计划
1.9.1.管道计划
一、管材挑选：应选用焊接钢管、镀锌钢管、无缝钢管或不锈钢金属波纹管，管道结束应设置放散阀。
二、燃气控制阀与用气设备间宜选用硬管联接。
三、工商用户有必要在该户全部专用的燃气设备之前应有独立的控制总阀，有条件时有必要在室外设置钢制的法兰球阀。
四、燃气管道在横过通道、或燃气灶正下方等易被蹂躏的方位时，应采用设备保护踏栏等保护方法，做法参照标准图实行。
1.9.2.燃气表的设置
一、优先考虑设在室外，设置高度表底距地上1.5米支配，设备地址应便于表观看表头计数器。
二、设置在室内时，燃气表与炒菜灶、大锅灶、蒸箱、烤炉等燃气灶具的灶边水平净距不应小于0.8米；与沸水器及热水锅炉的水平净距不应小于1.5米；当无法满足上述条件时，应加隔热板。
三、燃气表的设置满足抄表、修理、保护和安 全运用的需要。
记载：查看实况记载；
陈说：查看陈说；
查看材料：底片，超声查看、波形图记载、返修前记载材料。
4.6焊后热处理
4.6.1焊后热处理的意图是改进焊接接头功能,消除焊接剩下应力。
热处理程序：焊缝查验合格后，耐压试验之前，热处理前应对焊缝进行硬度查看。
热处理技术应包括：热处理加热方法、保温方法、温控需要，升温、恒温文降温需要。
热处理设备、设备及查看、查验需要、效果评价。
4.6.2不锈钢、有色金属制压力容器焊后热处理：
图纸有需要时进行焊后热处理，一般不需要。
4.7压力容器的耐压试验
耐热试验是对压力容器制造产品进行强度验证的方法之一，可以分为液压、气压和气--液组合压力试验三种。
4.7.1耐压试验压力
试验压力取值与计划压力或容器铭牌上的最大工作压力、计划温度与试验温度、容器材料三要素 有关。
4.7.3耐压试验时容器强度校核
耐压试验时，假如选用高于本规程规矩的耐压试验压力时，应当依照引证标准的规矩对壳体进行强度校核。
4.7.4~4.7.5液压试验进程质量需要：即液压试验技术需要与安 全需要分述如下：
4.7.4耐压试验前的预备工作
1耐压试验前，压力容器各联接部位的紧固螺栓，应当安 装完全，紧固稳妥；
2试验用压力表应当符合本规程第8章的有关规矩，并且最少选用两个量程相同并且经过校验的压力表，试验用压力表应当设备在被试验压力容器顶部便于查询的方位；
3耐压试验时，压力容器上焊接的暂时受压元件，应当采用恰当的方法，保证其强度和安 全性；
4耐压试验场所应当有可靠的安 全防护设备，并且经过单位技术担任人和安 全有些查看认可。
a)硫化氢浓度关于同一硬度的钢材，硫化氢浓度越高，则越简略发生硫化物应力开裂。b)ph值一般ph值为4.2腐蚀最严重。ph值5～6时不易分裂。当ph值≥7时可完全不发生分裂。但富含氰 化物时，当ph值≥7时也发生硫化物应力开裂。
c)水分+h2s和钢反应发生硫化物应力开裂，有必要要有水分存在。完全枯燥的h2s不会使钢发生裂纹。
3)防护方法：a.改进材料功能a)下降钢材的含硫量，当钢材的含硫量为0.005～0.006％，可耐硫化物的应力开裂。b)钢中增加ca，ce(铈)元素 ，使钢中mns搀杂物由条状变为球状，以防止裂纹发生。c)增加0.2～0.3％铜，可减少氢向钢中的分散量。
b.焊后热处理并操控焊缝硬度，apirp942“操控碳钢炼油设备焊缝硬度防止硫化物应力开裂”中认为：在设备制造过程中，防止操作中硫化物应力开裂的最实践和最经济的三个方法如下：
a)细心操控焊缝化学成分防止合金成分超高（锰最大含量1.6％，硅最大含量1％；
b)坚持焊缝硬度在合格计划(hb200)；
c)进行焊后热处理，消除剩余应力。
在多年的出产实践中，因低温h2s腐蚀而发生的事端时有报导，因此工程上给予了严重的材料运用条件，以防止h2s应力腐蚀致使的事端。这些条件归纳起来有三项：其一是在选材上请求钢材的屈从极限不大于490mpa，一同有必要是镇静钢。不得选用含镍量大于1.0％的低合金钢。其二是加强对原材料及焊缝的无损检查，严重操控焊接缺限和制造缺陷的存在。其三是进行焊后消除应力热处理，并操控其焊缝硬度不大于hb200。
(3)高温h2-h2s腐蚀
存在于加氢精制及加氢裂化设备高温（300～420℃）的反应器、加热炉管及技能管线。腐蚀形状为h2s对钢的化学腐蚀。在富氢的环境中90％～98％的有机硫将转化为硫化氢。在氢的推进下可使h2s加速对钢材的腐蚀。各种钢材的h2+h2s的腐蚀率可按库柏-高曼（couper-gtorman）曲线选择。这类腐蚀受温度的影响比较大，在＜260℃时无腐蚀，在260～340℃时，腐蚀初步发生，并随温度增加而腐蚀加剧。在340～400℃时，h2s初步分解生成氢（h2）和单质硫（s），因此呈高温硫腐蚀。在426～480℃时，高温硫对金属材料的腐蚀最快。高温硫腐蚀多为均匀腐蚀，但在易受冲刷部位呈不均匀腐蚀，甚至有些穿孔，工程上一般选用耐蚀材料，如恰当选用合金钢以替代碳素 钢。对操作温度等于或高于250℃，介质为h2s/h2的材料选用，应根据高温h2s/h2对各钢种的腐蚀率按附录c中图c-1及图c-8（couper曲线）选择。
(4)根据炼油设备中高温硫和环烷酸 的腐蚀情况较多，sh3059公例增加了
高温硫和环烷酸 腐蚀用材料。高温硫腐蚀部位为焦化设备、常减压设备、催化裂化设备的加热炉、分馏塔底部及相应的管线、换热器等设备。高温硫的腐蚀防护方法主要是选择耐蚀材料。如cr5mo、cr9mo炉管、304不锈钢等。原油中的酸 性物质主要是环烷酸 。环烷酸 对金属腐蚀受温度的影响比较大，该反应受温度的影响比较大，在220℃以下时，环烷酸 对金属没有腐蚀；但在高温，可致使剧烈腐蚀。环烷酸 腐蚀初步于220℃，往后随温度增加而腐蚀加剧，在270℃～280℃时抵达最大腐蚀；往后跟着温度增加而削弱。但在350℃～400℃腐蚀又急剧增加；当温度逾越400℃时就没有腐蚀了，因为此时原油中的环烷酸 已根本气化完毕。一般以原油中的酸 值来区分环烷酸 的含量。环烷酸 的腐蚀与其含量有关，含量越大，腐蚀越严重。原油酸 值小于0.5mgkoh／g（原油）时，不发生腐蚀或腐蚀纤细。另一要素 是流速，当温度在270℃～280℃、350℃～400℃，酸 值在0.4mgkoh／g以上时，环烷酸 的腐蚀与流速有关。流速越高，则环烷酸 腐蚀越严重。环烷酸 腐蚀部位以减压炉出口转油线、减压塔进料段以下部位为重，常压炉出口转油线及常压塔进料段次之。遭受环烷酸 腐蚀的钢材外表光滑无垢，坐落介质流速低的部位的腐蚀仅留下尖锐的孔洞，高流速部位的腐蚀则出现带有锐边的坑蚀或蚀槽。高温环烷酸 腐蚀发生于液相，如气相中无凝液发生、无雾沫夹藏、气相腐蚀较小。但在气液混相，亦即气相、液相交变部位、有流速冲刷区及发生涡流区则腐蚀加剧。环烷酸 的防护方法主要是选用耐蚀材料，而碳钢、cr5mo及0cr13不耐环烷酸 高温腐蚀。此种腐蚀部位需选用316l钢，且mo含量大于2.3％。在无冲刷的情况下，可选用固熔化处理的304钢材。
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